2,2 bis 2,7 je nach länge und größe.
parameter für unibox (google)
natürlich praxiserfahrungen.
hab schon 7 verschiedene eckportsubs gebaut und die werte oben erreicht.
von 20 auf 7 kann nicht sein.
nimm mal unibox und tipps dort ein.
Das Missverständnis kommt daher, daß immer wieder "Korrekturfaktor" als Faktor für die port-Länge verstanden wird.
Richtig ist hingegen:
Port in drei Abschnitte zerlegen -->
a) am äußeren ende mitschwingende Luft
b) die Masse der Luft im Tunnel selber
c) am inneren Ende mitschwingende Luft
von der Gestaltung der port-Endung wird nur die Masse der Luft an diesen Enden beeinflußt.
Das geht von freiem Ende (geringste mitschwingende Luftmasse), geflanschtes Ende (äußeres Ende eines "normal" mit der Schallwand abschließenden Tunnels) und den an Wänden (im inneren der Box bis zu 3 ) oder an anderen Tunnel-Öffnungen (stacking) angrenzenden Öffnungen (höchste mitschwingende Luftmasse).
Darüberhinaus spielt noch die Form der Öffnung eine Rolle:von Kreis mit der größten mitschwingenden Luftmasse pro Flächeneinheit bis zum langen schmalen Schlitz, der nur eine sehr geringe mitschwingende Masse hat.
Gute Simulationsprogramme (z.B. unibox) erlauben aus diesem Grunde unterschiedliche Korrekturfaktoren für das innere und äußere Ende.
Für 4 symmetrische Eckports, die
mehr als 2 mal größte Tunnelquerachse von der Rückwand entfernt sind kann man sich die Symmetrie zunutze machen und einen (1) quadratischen Port identischen Gesamtquerschnittes mit freiem Ende rechnen (innen). Diese Einstellung haben die meisten Programme zur Auswahl. Für die äußere Öffnung gilt für freie Aufstellung durch die Symmetriebedingung freies Ende (Näherung, eigentlich noch etwas weniger, aber dann kann mann nicht mehr Ersatzport rechnen) wenn mann einen quadratischen Ersatzport rechnet. Im Großstack gilt dann für das äußere Ende geflanschtes Ende des Ersatzports, wodurch (erwünscht !) die Reso sinkt.
Die Ganzen Faktoren stelle ich bei Gelegenheit mal zusammen und auch wie man sich entsprechende Ersatzschaltungen baut, wenn für die spezielle Konfiguration kein Faktor bekannt ist.
Viele Grüsse
SRAM
Soviel zur Theorie, klasse dargestellt.
Und ergänzend nun zur Praxis:
Benötigt wird die Möglichkeit zur Impedanzmessung, d.h. Widerstand über die Frequenz
und zwei Probegehäuse, die durch die Simu geplant worden sind, mit variablen Port-Längen, anfangs beide gleich wie simuliert.
Dann mindestens zwei, besser vier der Tieftöner, die da reinsollen.
So jetzt TT Nr.1 in beide Gehäuse schrauben, Impedanzmessungen vergleichen, anschliessend Fehleranalyse, wenn die Messungen sich nicht decken.
So jetzt die 4 TT ordentlich einrauschen, so 20 h, bei allen vieren TS-Parameter nachmessen, huch, die sind ja gar nicht gleich !!!!!
Dann Impedanzmessungen aller 4 Treiber in einem Testgehäuse ( nacheinander, sonst wirds eng ).
Vergleich der Ergebnisse Simu und Messung, d.h. Impedanzspitzen Frequenz und Widerstand.
Anpassung der Portlänge und ev. des Volumens, bis die Lage der Maxima mit der Simu übereinstimmt. Bei der Simu switchen zwischen TS laut Hersteller und den selbstgemessenen.
Ach ja, den Verlustfaktor Volumen und eventuell sogar den Verlustfaktor Port noch berücksichtigen ( wirkt sich auf die Höhe der Impedanzmaxima aus ).
Jetzt gepflegt den Computer in die Ecke pfeffern und lieber mal die Boxen anhören, Portlänge variieren, hat man eine Länge gefunden, die einem gefällt, die Treiber austauschen und versuchen, das Ergebnis nachzuvollziehen, auch mal Plätze der Boxen tauschen.
Wenn man alle 4 Treiber durch hat und man bei einer favorisierten Abstimmung gelandet ist, Impedanzmessung und archivieren
Treiber zurück zum Einrauschen weitere 20 h.
Das ganze von vorn
Dämm-Material gäbs auch noch
Ach ja, wichtig, letztendlich sollten alle gebauten Gehäuse so gleich wie möglich sein, auch wenns die Treiber nicht sind.
Grüsse
geht auch viel einfacher.
mit dem messmikrofon bis etwa 2-3 mm vor die duskcap des tieftöners gehen und nen sinus sweap drüberschicken.
bei der tuningfrequenz sieht man nun nen richtig schönen einbruch, da die membran durch den port bedämpft wird.
dadurch lässt sich auch gleich sehen wie gut oder schlecht der port arbeitet 
so kann das dann z.b. aussehen bei 40 hz tuningfrequenz.[/list]
ob gleich hohe impedanzspitzen immer erstrebenswert sind halte ich auch für zweifelhaft, aber das ist ja geschmackssache, welche abstimmung man wählt.
bei Win ISD Alpha kannst du bei den ports auswählen wie viel Seitenwände am Port liegen. meiner Meinung macht das nicht sehr viel aus. Im "schlimmsten" Fall ist die Box dann eben etwas tiefer abgestimmt (was ich sowieso bevorzuge) denke 10 cm sind zu viel des Guten. Das ganze wird sich im Bereich von um die 3 cm aufhalten, die die Eckports kürzer sein müssen. (laut Win ISD
Bei Einbeziehung der sich erwärmenden Schwingspule ändert sich die Reflexkanallänge (150L, fr 40 Hz, 400 cm2) von 20 auf 35 cm!!! Das ist satt...damit muss ich erstmal klarkommen :shock:
Kannst Du mal näher erläutern, wie die Schwingspulentemperatur mit der resonierenden Luftsäule zusammenhängt?
Grüße
Matthias
geht auch viel einfacher.
mit dem messmikrofon bis etwa 2-3 mm vor die duskcap des tieftöners gehen und nen sinus sweap drüberschicken.
bei der tuningfrequenz sieht man nun nen richtig schönen einbruch, da die membran durch den port bedämpft wird.
dadurch lässt sich auch gleich sehen wie gut oder schlecht der port arbeitet Smilie
Die von Thomas vorgeschlagene Methode zur Ermittlung der Tuningfrequenz funktioniert leider nicht, meiner Meinung nach.
Habe das heute mal an zwei von meinen Bassboxen nachgemessen, dabei erhalte ich Abweichungen von 10 bzw 15%.
Das einzige, was man mit der von Thomas vorgeschlagenen Messanordnung ermittelt, ist der Phasenunterschied zwischen der Welle, die vom Treiber abgestrahlt wird, zu der Welle durch den Port.
Dies ist natürlich von der Tuning-Frequenz abhängig, aber leider auch von der Geometrie der Bassbox.
Schön sieht man das, wenn man mal die Mikroposition ändert.
Auch finde ich die Erklärung, dass die durch den Port bedämpfte Membran keinen Schall abstrahlt, mehr als abenteuerlich.
Das würde bedeuten, dass sie sich bei dieser Frequenz nicht bewegt, was wiederum dazu führen würde, dass es die Membran bei Anregung des Lautsprechers mit der Tuning-Frequenz und hoher Leistung nämlich zerreissen müsste, weil sich die Schwingspule nämlich bewegen will.
Grüsse
Aber es heißt doch immer das "die Membran bei der Tuningfrequenz stillzustehen scheint", von daher die theoretische minimale Schallabgabe,...vielleicht so etwas wie Vollbremsung, die Räder stehen aber der Wagen schiebt noch nach vorne...hach ich weiß auch nicht
Kann vielleicht noch jemand seinen Senf zu der Güte-Erhöhung bei Vollast und der daraus evtl. notwendigen tieferen BR-Abstimmung dazugeben?
Auch finde ich die Erklärung, dass die durch den Port bedämpfte Membran keinen Schall abstrahlt, mehr als abenteuerlich.
Das würde bedeuten, dass sie sich bei dieser Frequenz nicht bewegt, was wiederum dazu führen würde, dass es die Membran bei Anregung des Lautsprechers mit der Tuning-Frequenz und hoher Leistung nämlich zerreissen müsste, weil sich die Schwingspule nämlich bewegen will.
... bei der BR-Resonanzfrequenz wird der Hub der Membran reduziert, weil die im Vent schwingende Luftmasse der anregenden Kraft durch die Membran entgegenwirkt.
Von außen (d.h. Abhörraum) betrachtet strahlen Membran und Vent bei der BR-Abstimmfrequenz gleichphasig ab ... oberhalb und unterhalb der Abstimmfrequenz sinkt die Bedämpfung der Membran durch den Vent ab ... unterhalb der Abstimmfrequenz geht die Phasenverschiebung mit sinkender Frequenz zunehmend gegen 0 (d.h. die Luftmasse im Vent folgt bei sehr tiefen Frequenzen der Membranbewegung - gekoppelt durch die Luft im Gehäuse - und von außen betrachtet strahlen Membran und Vent dann gegenphasig (akustischer Kurzschluß).
